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根據(jù)橫流式陶瓷鮑爾環(huán)冷卻塔氣水比、進(jìn)風(fēng)風(fēng)速、淋水密度以及管內(nèi)流速的經(jīng)驗范圍，初步選擇風(fēng)量Q，進(jìn)風(fēng)面數(shù)參，噴淋水量M，盤管的管徑甲，管排數(shù)SP，管程數(shù)S，管長b和一層陶瓷鮑爾環(huán)的體積V;
2025
在淋水陶瓷散堆填料中，噴淋水膜與空氣的對流換熱和蒸發(fā)的相變換熱的傳熱系數(shù)K。一般用單位體積陶瓷散堆填料中的換熱量一容積散質(zhì)系數(shù)表示。
2025
目前，這類橫流密閉式陶瓷波紋板冷卻塔的工程設(shè)計一般都依賴特定陶瓷波紋板和盤管形式的試驗結(jié)果，熱力計算也都先按逆流式計算再根據(jù)具體情況修正，沒有通用性。
2025
將淋水陶瓷異鞍環(huán)與盤管組合，并采用橫流塔結(jié)構(gòu)，構(gòu)成密閉式冷卻塔，成為當(dāng)前閉式塔的主流塔型。塔的設(shè)計計算方法目前均基于特定陶瓷異鞍環(huán)和盤管形式的試驗結(jié)果，沒有通用性。
2025
對一個陶瓷波紋板塔直徑的設(shè)計，首先要指定所用的液體和汽體流速以便用作汽提因子或吸收因子或要求的回流比。
2025
所有的數(shù)據(jù)要進(jìn)行進(jìn)一步評價，對一些陶瓷散堆填料來說，在對液相負(fù)荷的依賴性進(jìn)行仔細(xì)檢查的時候，方程3中的常數(shù)C和I可能進(jìn)行細(xì)微的校正。
2025
陶瓷拉西環(huán)FPa為zoo或更大，在方程5中，因為液體貫穿在小的空隙空間里，決定于液體粘度的2次方，對大的陶瓷拉西環(huán)則Fna小于15,呈現(xiàn)出取決于陶瓷拉西環(huán)因子的倒數(shù)，即在方程5中為(20/Fpa)0a。
2025
橫穿一個干陶瓷散堆填料床層的壓降可通過孔板方程1得到，這里壓降△P與氣體密度p成正比，與表觀氣速的平方Ve2成正比。問題是，即使當(dāng)陶瓷散堆填料基本上干了時，即在低LG值時，通用壓降關(guān)聯(lián)式用液泛參數(shù)來關(guān)聯(lián)△P列出的壓降曲線用LG關(guān)聯(lián)△P,即使對干床層也一樣。
2025
本文提出了一種新的適用于陶瓷波紋板塔的通用壓降關(guān)聯(lián)式。它首先考慮的是用于干床層的孔板方程，再考慮到陶瓷波紋板上的液體負(fù)荷的影響。在相同的基礎(chǔ)上對90多個塔的陶瓷波紋板進(jìn)行了干床層陶瓷波紋板因子的計算。
2025
通過在一級陶瓷散堆填料萃取塔上端安裝陶瓷散堆填料層，下端安裝攪拌，在增加萃取效果的同時，有效減少了塔頂采出有機(jī)相中水分;通過在二級陶瓷散堆填料萃取塔下端安裝陶瓷散堆填料層，上端安裝攪拌。
2025
單獨儲罐式萃取塔，萃取出水毗陡含量大于5000mg，增加攪拌后，萃取出水毗陡含量降3189.2mg/L，增加陶瓷異鞍環(huán)后，萃取出水毗陡含量降至2501.1mg，二級萃取，萃取出水毗陡含量降至500mg以下，萃取出水中2一甲基毗陡,3一甲基毗陡、苯的含量經(jīng)萃取塔1,萃取塔2、萃取塔3、二級萃取后都逐漸降低，但出水氨氮含量基本不變。
2025
其中一級萃取塔從上到下包括上陶瓷鮑爾環(huán)填料層、塔底攪拌，攪拌漿中間長兩頭短;二級萃取塔從上到下包括塔頂攪拌、下陶瓷鮑爾環(huán)填料層，攪拌漿中間長兩頭短。
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合成液通過兩級萃取分離，一級萃取塔上端安裝陶瓷鮑爾環(huán)層，下端安裝攪拌，增加萃取效果的同時，降低塔頂采出有機(jī)相中水分;二級萃取塔下端安裝陶瓷鮑爾環(huán)層，上端安裝攪拌，有效減少了塔底采出水相夾帶的有機(jī)物。
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可知，改造成陶瓷波紋板塔后，陶瓷波紋板脫硫塔能處理全部加氫干氣，且塔出口硫化氫含量20mL/m3 ,達(dá)到工藝要求，并降低泛液現(xiàn)象，能起到提高干氣陶瓷波紋板脫硫塔負(fù)荷的作用。
2025
即吸收率隨塔板數(shù)增加而增加，溶液對HS的吸收受到了制，需要更多的溶液量才能保證脫硫塔正常的脫硫，從而影響了陶瓷散堆填料干氣脫硫塔的處理負(fù)荷。
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